一、控制轧制对含钒低碳钢板组织与性能的影响（论文文献综述）
袁强强[1]（2021）在《Cr-Ti-B系微合金低碳双相钢组织与织构调控》文中研究说明汽车轻量化是汽车制造业发展的必然趋势。实现轻量化的主要途径之一是钢板减薄,但同时需要确保安全性能不下降。传统冷轧双相钢（DP钢）多用于汽车结构件上,通过增加含碳量可提升强度。然而,增碳后的DP钢中固溶碳（C）制约着有利织构的发展。本文以Cr-Ti-B系低碳钢为研究对象,借助TEM和软件计算分析热轧板中第二相析出规律,并进行温轧、二次冷轧及热处理试验。采用金相、SEM和EBSD等技术对试验钢在不同轧制条件下显微组织和变形织构进行分析,并通过内耗仪分析轧制温度对C与位错交互作用的影响规律,探索其与变形织构之间的联系;对温轧板、二次冷轧板在不同热处理条件下组织与织构的演变规律进行系统分析,最后对剪切带诱发形核机理进行了讨论。相关结果如下:（1）试验钢Ac1和Ac3温度分别为771.9℃和923.4℃。热轧组织由铁素体和少量晶界处的珠光体组成,其中铁素体晶粒平均尺寸为39.6μm,热轧织构主要为<001>//ND和<110>//RD类型。（2）温轧板中,主要织构类型为γ织构、{001}<110>和{554}<225>,剪切带含量与γ织构强度变化趋势一致,即随着轧制温度升高,呈现出先增后减的规律,450℃时最强,650℃发现有少量细小的再结晶晶粒出现。Snoek峰主要由C原子引起,450℃时的峰值较低,γ织构发展的阻碍最弱。（3）在铁素体区慢速加热退火时,有明显的高斯织构产生,升高温度或延长保温时间其强度会减弱,退火板的硬度值在90 HV3左右。两相区快速加热时,硬度值有10-20%的增幅;温度过高或保温时间过长时有明显的相变织构{112}<253>产生,相对于慢速加热,高斯织构受热处理条件影响较小,γ织构强度下降。（4）对温轧板进行二次冷轧（ε=0.11）,剪切带含量增加了7%,γ形变织构强度提高。经两相区退火后,相比温轧后退火,其硬度、γ织构强度均有所增加。（5）退火时,剪切带优先发生再结晶,变形带组织最后完成再结晶。{110}<001>组分产生于回复过程,并通过吞噬周围变形组织长大。
汪勇[2]（2021）在《铌对低温取向硅钢抑制剂析出行为及钢组织和织构演变的影响》文中提出取向硅钢具有高磁感、低铁损的优异性能,被广泛应用于制造变压器的铁芯,其最大的特点是通过二次再结晶获得锋锐的Goss织构（{110}<001>）。目前生产取向硅钢常用的抑制剂是Al N和Mn S,为了保证抑制剂在热轧或常化过程中充分析出,热轧前需要将板坯加热到1350 oC以上或者更高温度使Al N和Mn S固溶,这造成较大的能源浪费。在保护环境和可持续发展的大背景下,采用低温板坯加热工艺制备高品质取向硅钢成为当今取向硅钢发展的重要方向。Nb C、Nb N和Nb（C,N）具有较低的固溶温度,具有作为取向硅钢抑制剂的一般特性,将铌作为抑制剂形成元素添加到取向硅钢中,有望降低铸坯再加热温度。本文系统研究了含Nb取向硅钢在生产过程中的第二相粒子析出行为、组织和织构演变规律,讨论了Nb在取向硅钢中的作用。具体研究内容和结果如下:（1）对含Nb取向硅钢（0-0.022 wt%Nb）铸坯再加热及冷却过程中的组织演变和第二相粒子析出行为进行了研究。结果表明Nb的添加能够有效改善铸坯再加热组织的均匀性。在降温过程,第二相粒子析出分为两个阶段,Mn S和Nb（C,N）在第一阶段析出,而且含Nb试样第一阶段析出的第二相粒子要比不含Nb试样的要多且弥散,Al N在第二阶段析出,Nb的添加对Al N的析出影响不大。（2）对含Nb取向硅钢（高Nb低Al,0.028-0.052 wt%Nb）的热轧板和常化板中的抑制剂种类、数量和尺寸进行了研究。结果表明抑制剂主要有Mn S、以Mn S为核心的复合析出物和单独的Nb（C,N）。含0.028 wt%Nb钢中的析出物比含0.052wt%Nb钢中的更加细小、弥散,含0.028 wt%Nb的热轧板中的析出物的平均尺寸为40 nm,数量密度为13.8×105个/mm2,而含0.052 wt%Nb的热轧板中的析出物的平均尺寸为66 nm,数量密度为9.4×105个/mm2。常化处理后钢中小尺寸的析出物数量显着增加,使得常化板中的析出物的平均尺寸减小、数量密度增加。（3）对含Nb取向硅钢（高Nb低Al,0.028-0.052 wt%Nb）的组织织构演变和磁性能进行了研究。结果表明含0.028 wt%Nb钢中的Goss织构含量和强度比含0.052 wt%Nb钢的高,而且整个热处理过程中含0.028 wt%Nb钢中的抑制剂的钉扎力更强,使得低Nb钢的常化板组织和初次再结晶组织的平均晶粒尺寸小于高Nb钢的。常化能够提高含Nb取向硅钢的磁性能,未常化处理的高温退火板二次再结晶不完善,磁性能差,B800均低于1.50 T,P1.7/50超过了2.41 W/kg。经过常化处理的高温退火板,宏观组织粗大,晶粒尺寸达到近厘米级,最大晶粒尺寸接近1cm,含0.028 wt%Nb试样的磁性能优于含0.052 wt%Nb的试样,对应的,B800=1.70T,P1.7/50=1.77 W/kg。（4）对含Nb取向硅钢（0.052 wt%Nb）的渗氮和脱碳退火过程进行了研究。脱碳退火150 s后,钢中的C含量降低至0.003 wt%以下,满足取向硅钢脱碳退火的要求。脱碳退火前进行渗氮处理,能够有效改善初次再结晶组织的均匀性,而对织构演变基本没有影响。没有经过渗氮处理的试样,脱碳退火150 s后,组织沿板厚方向存在明显的不均匀性,中心层为小尺寸晶粒,而边部为粗大的晶粒,平均晶粒尺寸为18.4μm,而标准差达到了10.3μm。经过渗氮处理的试样,脱碳退火150 s后,初次再结晶组织细小均匀,平均晶粒尺寸为10.2μm,标准差为4.6μm。高温退火后,经过渗氮处理的试样发生了较完善的二次再结晶,其性能优于未经过渗氮处理的试样。（5）对含Nb取向硅钢（低Nb高Al,0-0.025 wt%Nb）铸坯中的夹杂物和力学性能进行了研究。结果表明Nb的添加能够减少钢中夹杂物的数量,随着Nb含量从0增加到0.025 wt%,夹杂物数量从578个/mm2减少到157个/mm2,且大尺寸夹杂物（>2μm）数量明显减少;铸坯试样的屈服强度和抗拉强度分别由361 MPa和385 MPa增加到450 MPa和566 MPa,有利于生产过程中热轧和冷轧的顺利进行,并可以获得高强度取向硅钢,满足特殊要求。（6）对含Nb取向硅钢（低Nb高Al,0-0.025 wt%Nb）的抑制剂析出行为、组织织构演变和磁性能进行了研究。脱碳退火后,由于钢中C含量的降低,钢中Nb（C,N）粒子的数量减少,脱碳板中析出物的数量密度明显降低。含0.009 wt%Nb的初次再结晶板中的析出物、组织和织构分布有利于Goss晶粒在高温退火中异常长大,高温退火后,发生了完善的二次再结晶,获得优异的磁性能,B800=1.872 T,P1.7/50=1.25 W/kg。
胡学文[3]（2021）在《CSP流程铁素体轧制关键技术及材料软化机理研究》文中提出薄板坯连铸连轧技术（CSP,Compact Strip Production）以短流程、自动化水平高、节能减排、产量高以及生产稳定等特点在国内外钢铁企业得到广泛应用。低碳钢SPHC产品通过热轧、冷轧以及后续的退火工艺生产,可以用作冲压件的材料。而目前该钢种的热轧板在CSP生产线上的生产主要采用奥氏体轧制,用作冷轧基料具有相对高的屈服强度,限制了其应用的范围。本文基于CSP流程生产低碳钢SPHC,研究铁素体轧制工艺在热轧中的应用,针对材料在铁素体轧制条件下的基本特性规律以及铁素体轧制和奥氏体轧制热轧、冷轧、罩式炉退火（罩退）和连续炉退火（连退）工艺条件下的组织性能对比开展研究,揭示铁素体轧制的关键技术以及其软化机理,实现低碳钢SPHC铁素体轧制在CSP流程上的应用。材料的基本特性参数是指导热轧过程中工艺参数制定的主要依据。本文通过SPHC低碳钢热模拟实验模拟奥氏体区粗轧后的冷却过程以及变形过程,得到SPHC钢的Ar3和Ar1分别为873℃和796℃,变形抗力达到最低点温度为820℃。SPHC钢在850℃～775℃的温度区间内,即两相区的低温区和铁素体单相区的高温区,铁素体难以发生动态再结晶,晶粒明显粗化。通过对比分析SPHC钢铁素体轧制和奥氏体轧制的热轧、冷轧和退火产品组织性能特点得出,采用铁素体轧制工艺,终轧温度为780℃左右时,相比于奥氏体轧制,热轧板的屈服强度降低了 72MPa,伸长率和n值略有增加。铁素体轧制罩退板的屈服强度均值和抗拉强度均值比奥氏体轧制的罩退板分别降低了 44MPa和28MPa,伸长率和n值差异不大,强度的差异主要来源于晶粒尺寸大小的不同。相对于奥氏体轧制连退板,铁素体轧制连退板屈服强度均值和抗拉强度均值分别低了 15MPa和4MPa;伸长率和n值两者均差异不大,强度差异的减小主要来源于晶粒尺寸大小差异的减小。铁素体轧制后SPHC热轧板中形成了较强的{001}<110>织构,相对于奥氏体轧制,r值从0.96降低至0.67。冷轧后有利织构{112}<110>和不利织构{001}<110>的取向分布密度比热轧时均明显提高,热轧的不利织构在冷轧后得到遗传。经冷轧罩退后两种热轧工艺下获得罩退板的取向均以{111}<110>为主,奥氏体轧制罩退板的织构比铁素体轧制的更强,因此r值高于铁素体轧制罩退板,热轧不利织构在罩退后遗传较少。相对于罩退板,连退板中存在较弱的{111}织构,铁素体轧制连退板中依然存在{001}不利织构,使其r值低于奥氏体轧制连退板。通过对铁素体轧制工艺条件下热轧和冷轧退火产品的研究,阐明了铁素体轧制对材料的软化作用机理:通过理论计算可知,铁素体轧制热轧板屈服强度降低的主要贡献为晶粒尺寸的粗化,达到86%,其次是位错密度的降低,占14%。铁素体轧制时,应控制精轧处于两相区低温区及铁素体单相的较高温度区。在此温度下,晶粒难以通过动态再结晶细化,铁素体晶粒尺寸明显变粗,在该温度下变形时的变形抗力也显着降低。经过高温卷取,轧后形成的形变铁素体晶粒发生回复或静态再结晶和晶粒长大,使晶粒尺寸进一步增大,同时位错密度降低。阐明了铁素体轧制对成形性降低的作用机理:SPHC钢要900℃和870℃变形织构主要为{111}有利织构和奥氏体动态再结晶产生的{001}不利织构;在850～800℃区间变形为较强的{001}不利织构;在750℃变形时,存在少量的{001}不利织构,由于铁素体发生了部分动态再结晶,形成了较多{111}有利织构。热轧不利织构的存在导致产品r值的降低,并且会遗传到后续冷轧、退火过程。提出了铁素体轧制工艺参数的优化工艺关键参数为铁素体轧制工艺的终轧温度,应保证精轧过程处于两相区和铁素体单相区的高温段。SPHC钢铁素体轧制工艺实践效果表明,SPHC钢铁素体轧制热轧板相对于奥氏体轧制热轧板,强度下降明显,平均Rp0.2=29MPa,降低24%;平均Rm=331MPa,降低15%;平均伸长率为33%,提高20%;平均n值为0.22,提高20%;平均r值为0.72,降低32%,同时,氧化铁皮厚度降低31～35%。铁素体轧制热轧板屈服强度的降低,使冷轧过程的轧制力明显减小,冷轧极限压下率高于奥氏体轧制热轧板,可轧厚度由0.44mm降低至0.33mm以下。
阮士朋[4]（2020）在《高品质含硼冷镦钢的组织和性能调控》文中研究说明硼作为一种廉价的微合金元素,因在钢中能够发挥优异的作用而得到了广泛地研究和应用,如利用硼提高淬透性的作用而开发的含硼冷镦钢就在紧固件领域得到了快速的发展。此外,作为冷镦用途,含硼冷镦钢还要求具备良好的组织和强塑性匹配以及优异的表面质量和夹杂物控制,疲劳性能是含硼冷镦钢综合性能的体现。钢中化学组分以及加工工艺参数等均会对含硼冷镦钢的相变规律及组织性能产生较大的影响。本文围绕含硼冷镦钢的淬透性、组织和强塑性的影响因素及调控进行了系统分析研究,并对硼钢裂纹来源及演变规律、大颗粒夹杂物控制以及疲劳特性进行了相关研究和分析,为提高含硼冷镦钢的综合性能提供指导。通过对含硼冷镦钢的淬透性能及其影响因素定量研究,发现在冷镦钢中单独添加B元素对提高淬透性不明显,同时添加B和Ti元素可使淬透性明显提高,这主要是由于Ti可起到固氮作用从而增加有效硼含量;同时试验发现在含硼钢中适当添加Cr或Mn元素有利于进一步提高淬透性,S含量过高会降低含硼钢的淬透性;对低碳硼钢10B21淬透性研究发现,10B21的淬火硬度随着Ti/N的增加而升高,当Ti/N大于6时可完全淬透。研究了奥氏体化温度对硼钢淬火硬度的影响,随奥氏体化温度的升高,硼钢的淬火硬度呈先上升后缓慢降低的趋势,在奥氏体化温度为870℃时,硼钢淬火硬度达到最高。比较了 JMatPro模拟法、理想临界直径法和非线性方程法计算的硼钢端淬曲线与Jominy法试验的端淬曲线之间的差异,对于硼钢来说不同计算方法与试验方法之间都存在一定的偏差,不能很好地计算出硼钢的端淬曲线,本研究利用硼钢淬火临界直径数据,通过多元回归的方法获得了含硼冷镦钢淬火临界直径与主要化学元素的关系方程式:DH=0.35=-23.9+19.3 × C+17.9 × Si+28.1 × Mn+23.8 × Cr+6403 ×B+24.3 × Ti,通过该方程式可以很好地预测硼钢的淬火临界直径。在含硼冷镦钢组织和强塑性的影响因素研究方面,分别研究了不同组分含硼冷镦钢的相变规律,并结合轧钢工艺参数优化实现对中碳、低碳和超低碳硼钢的组织和强塑性的良好调控。对于含有0.0021%B+0.035%Ti的中碳-4#硼钢来说,通过采取高温轧制+缓冷工艺可以使盘条的抗拉强度降低到595MPa以下,满足了下游工序免退火加工要求。对含有0.0050%B+0.066%Ti的低碳-4#硼钢来说,较高的B和Ti含量提高了钢的淬透性,常规工艺轧制下抗拉强度升高到469MPa,而塑性降低较少,这主要是由于获得了准多边形铁素体组织;通过优化控冷工艺可使盘条抗拉强度降低到373MPa。对于超低碳硼钢来说,当添加0.0055%的B时,晶粒粗化明显,晶粒度级别由7.5级降低到6级,同时盘条的抗拉强度由295MPa降低到275MPa;但当添加0.0020%的B时,热轧盘条的显微组织和晶粒度、力学性能无明显变化,这与B/N有关,B/N越大,晶粒粗化效果越明显。对含硼钢表面质量的跟踪研究发现,含硼钢盘条的表面缺陷80%以上是由钢坯缺陷遗传造成的,主要表现为裂纹和结疤,且在裂纹周围能够发现脱碳或高温氧化物等特征;对硼钢钢坯质量跟踪发现,钢坯裂纹主要存在于钢坯角部的振痕处,裂纹沿晶界分布和扩展。硼钢加钛后的高温热塑性明显优于不加钛的硼钢。当钢中Ti/N≥4时可降低硼钢的裂纹敏感性。通过在低碳硼钢方坯表面人工预制裂纹的方式研究了含硼冷镦钢的钢坯表面裂纹在轧制过程的演变规律。随着变形量的增加,裂纹深度逐渐变浅,按照盘条裂纹深度不超过0.05mm计算,推导出钢坯临界裂纹深度d0与轧制盘条直径D之间满足关系式:d0=8.28/D。钢坯表面横裂纹经多道次轧制变形后也会演变为较短的纵裂纹,裂纹横截面形貌呈小角度折叠状。研究了非钙处理工艺对含硼冷镦钢夹杂物尺寸和类型的影响,结果显示,相对于钙处理工艺,非钙处理工艺可使含硼冷镦钢中氧化物夹杂类型由钙铝酸盐类复合夹杂转变为镁铝尖晶石为主的夹杂,夹杂物尺寸明显减小。研究了含硼冷镦钢制备的8.8级螺栓的疲劳性能,当交变载荷取平均载荷的10%时,在平均载荷不超过保证载荷的65%时,螺栓疲劳寿命可达到500万次,螺栓的条件疲劳极限为438.96MPa。当平均载荷为保证载荷的50%时,螺栓的疲劳S-N曲线可表达为线性关系式lgΔσ=3.317-0.252 ×lgN。换算为有效应力后,其关系式可表达为lgσ=3.24-0.152×lgN。通过转换,获得了在不同应力比下,螺栓服役500万次所对应的归一化预紧应力和预紧扭矩与应力比R的关系曲线,通过该关系曲线可以预测在不同应力比下螺栓的疲劳性能,并可以实现对螺栓预紧力和预紧扭矩的合理调控。
李龙飞[5]（2020）在《钒对X80级管线钢抗氢腐蚀及力学性能影响研究》文中研究表明目前,X80级管线钢已广泛应用于石油和天然气的输送,随着国民经济发展对能源需求的急剧增加,越来越多边远地区的油气田被开发利用。油气管道常常会经过极寒、冻土等地带并多服役于潮湿的土壤中,输送介质多含硫化氢等酸性物质,因而,氢造成的管线钢失效问题日益突显。考虑到细小纳米级碳化物可以作为有效氢陷阱降低氢对管线钢的危害,本文研究了不同钒含量对X80级管线钢抗氢腐蚀及力学性能的影响,并且分析了 TMCP工艺不同终轧变形量和轧后回火温度对高钒X80级管线钢抗氢致塑性损失能力影响,为高钒X80级管线钢的开发应用提供参考。钒含量对热锻回火态X80级管线钢氢致裂纹敏感性的影响研究表明,纳米级碳化物数量随着钢中钒含量的增加而增多,当钒含量超过0.12 wt.%时,析出相平均尺寸增大。受钢中纳米级碳化物数量和尺寸分布的影响,随着钢中钒含量增加,有效氢扩散系数降低,可溶解氢浓度升高,氢致裂纹敏感性先降低后升高,钒含量为0.12 wt.%的实验钢具有最佳抗HIC腐蚀性能。钒含量对控轧控冷回火处理X80级管线钢氢致塑性损失影响研究表明,钢中20 nm以下的析出相作为氢陷阱与氢原子结合能力更强,其主要为球状或近球状的碳化钒,20 nm以上的析出相多为椭球状的铌钒复合碳化物。随着钢中钒含量的增加,钢中纳米级析出相的体积分数明显增大,位错密度升高,有效氢扩散系数降低,氢陷阱作用效率提升,氢致塑性损失得到改善,钒含量为0.13 wt.%的实验钢氢脆敏感性指数最低。相比于高钒控轧控冷回火X80级管线钢,未回火实验钢显微组织由板条状贝氏体和少量铁素体组成,实验钢中纳米级析出相的体积分数低而位错密度高,其抗氢致塑性损失性能更差。高钒X80级管线钢控轧控冷终轧变形量实验研究表明,随着终轧变形量的升高,钢中块状铁素体的含量降低,粒状贝氏体的含量升高,当变形量达到50%时,内部出现大量的等轴状晶粒,大角度晶界比例升高,形变存储能降低,发生了动态再结晶。随着终轧变形量升高,钢中纳米级析出相的数量先增加后减少。终轧变形量为40%的钢中析出相数量最多,析出相尺寸在10～15 nm范围内比例最大,且多为含钒碳化物（V4C3或V8C7）,此实验钢具有最佳的抵抗氢致塑性损失能力。四种不同终轧变形量实验钢氢致裂纹敏感性差异不大,引起氢致裂纹的裂纹源主要为Al2O3、MnS等夹杂物以及大尺寸富C相。裂纹更容易在特定的[100]取向晶粒内部或两晶粒间进行扩展延伸。高钒X80级管线钢控轧控冷轧后回火温度实验研究表明,随着轧后回火温度由450℃升高至650℃,钢中纳米级析出相的数量逐渐增多,回火温度继续升高至700℃,细小析出相数量降低且发生Ostwald熟化。轧后回火温度在450～650℃范围内的实验钢显微组织均由粒状贝氏体、板条状铁素体及少量多边形铁素体组成,回火温度为700℃的实验钢显微组织则由粗大的多边形铁素体组成,其显微硬度明显下降。回火温度升高,钢内部片层状结构的渗碳体含量降低,实验钢发生动态回复的程度升高,钢中位错密度降低。回火温度为650℃的实验钢具有最低的有效氢扩散系数,最高的可溶解氢浓度和氢陷阱密度,这均与其内部尺寸小于30 nm的碳化物数量最高有关,此实验钢具有最佳的抗氢致塑性损失能力。钒含量对控轧控冷回火处理X80级管线钢力学性能影响研究表明,钒含量最高（0.150wt.%V）的实验钢具有最高的韧脆转变温度,-49.43℃,其抵抗冷脆性能最差,钒含量最低（0.036 wt.%V）的实验钢韧脆转变温度最低,-68.12℃,具有最佳的抵抗冷脆性能,而另两种实验钢的韧脆转变温度居中,在-60℃左右。随着钒含量由0.036 wt.%增加到0.075 wt.%,实验钢的抗拉强度和屈服强度均明显提高,但钒含量的进一步升高对实验钢的强度影响很小,强度的增加主要是沉淀强化和细晶强化的共同作用。综合考虑X80级管线钢抗氢致开裂、抗氢致塑性损失、低温冲击韧性及强塑性等性能,控轧控冷工艺中终轧变形量为40%,轧后回火温度为650℃,钒含量控制在0.110～0.130 wt.%范围内的钢材具有开发价值。
王雄[6]（2020）在《CSP工艺下冷轧低碳微合金钢组织性能的研究》文中研究表明紧凑式带钢生产技术（Compact Strip Production）作为薄板坯连铸连轧技术中应用最广泛的技术之一,它是一种将铸造、轧制结合一体的短流程生产线,具有低成本、适应性强、生产效率高、能耗低等优点,被国内外钢铁企业广泛应用于生产冷轧薄板。由于CSP工艺具有连铸拉速快、直接热装、冷却速度快等传统工艺不具有特点,使CSP工艺生产钢铁材料具有新的研究价值。本文以某钢厂CSP生产线上各个工艺流程下生产的低碳微合金钢为研究对象,利用光学显微镜、场发射扫描电子显微镜、透射电子显微镜、全自动拉伸试验机等设备,研究了CSP生产线上铸坯加热工艺、卷取温度和退火工艺对实验用钢组织和性能的变化规律,希望能为实际生产提供指导意义。主要研究结果如下:在实验室条件下研究了加热工艺对实验用钢铸坯奥氏体晶粒尺寸和微合金元素回溶的影响规律,结果表明:本实验用钢的奥氏体粗化温度为1050℃,保温时间超过15 min后,奥氏体开始粗化。实验用钢中所添加的Nb、Ti微合金元素以（Ti,Nb,Mn）C复合第二相粒子存在于钢基体中,当加热温度低于1100℃时,大部分第二相粒子未能回溶,当加热温度高于1100℃时,大部分第二相粒子重新回溶。研究了卷取温度对热轧低碳微合金钢组织和性能的影响规律,并对不同卷取温度下实验用钢的强化机理进行了分析,结果表明:580600℃卷取时,实验用钢组织主要由准多边形铁素体、粒状铁素体及数量较少、片间距较小的珠光体组成。620640℃卷取时,实验用钢组织主要由多边形铁素体和数量较多、片间距较大的珠光体组成。实验钢热轧板中分布有两种尺寸大小的（Ti,Nb）C第二相粒子,均呈球状,第一类为尺寸较大（7090 nm）的（Ti,Nb）C粒子,对钢材强度基本没有影响;第二类为纳米级尺寸（410 nm）的（Ti,Nb）C粒子,能显着提高实验用钢的性能。本实验用钢主要的强化方式为细晶强化、固溶强化和析出强化。在实验室条件下研究了退火工艺对冷轧低碳微合金钢组织、性能及屈强比的影响,结果表明:本实验用钢的再结晶温度约为650℃,采用490580℃退火温度后,铁素体晶粒形态呈变形纤维状,组织中渗碳体数量较少,屈服强度、抗拉强度变化较小,屈强比维持在0.9以上,延伸率为1%左右;采用610700℃退火温度后,变形的铁素体周围出现了无畸变的再结晶晶粒,渗碳体的球化过程导致组织中游离分布的球形颗粒状渗碳体数量增多,屈服强度、抗拉强度迅速下降,延伸率迅速增加,屈强比呈下降趋势,670℃时达到最小值0.86;采用730760℃退火温度后,铁素体晶粒充分长大,组织中几乎没有游离的渗碳体存在,渗碳体仅在晶界上呈片层状聚集分布,屈服强度、抗拉强度缓慢下降,延伸率缓慢增加,屈强比呈上升趋势,在760℃时达到最大值0.91。退火温度为670℃时,随着保温时间的延长,铁素体晶粒尺寸缓慢增加,当保温时间为6 h时,铁素体晶粒尺寸分布最为均匀,实验钢退火板强度总体呈缓慢下降的趋势,延伸率呈缓慢上升的趋势,屈强比逐渐降低,在8 h保温后降至最小值0.82。
王培培[7]（2019）在《铌代钒微合金化热轧带肋钢筋技术研究》文中指出我国高速工业化和城镇化带动建筑行业的快速发展,建筑钢筋产量已经达到了总产量的20%。2018年钢筋产量约为20000万吨以上,其中400MPa及以上级别钢筋所占比例已达96%。微合金化技术是生产高强度钢筋的主要技术路线,主要以钒微合金化为主。但由于钢筋市场规模庞大,新标准的实施以及环保因素,进一步加大了钒资源的市场需求,造成以生产钒微合金化为主的热轧带肋钢筋成本大幅上涨。本文结合企业自身生产情况,以资源相对丰富和市场价格稳定的铌代钒,研究和开发铌微合金化生产HRB400E热轧带肋钢筋技术,降低生产成本。结合国内某钢厂热轧带肋钢筋HRB400E的生产工况,制定可行的试验工艺方案,利用光学显微镜、透射电镜及力学性能检测设备等分析手段,对生产的φ12、φ16、φ20、φ22和φ28五种规格的热轧带肋钢筋进行显微组织和力学性能分析,研究铌微合金钢的屈服强度和抗拉强度以及屈服比等,探索铌用于微合金钢的强化机理,开发以铌代替钒的热轧带肋钢筋生产关键技术。通过研究和分析发现:（1）HRB400E热轧带肋钢筋显微组织主要由铁素体+珠光体+少量魏氏组织组成,符合生产标准;（2）显微组织中魏氏体组织的增多会影响钢筋的力学性能;（3）五种规格的HRB400E热轧带肋钢筋屈服强度≥400MPa,平均值为450MPa,抗拉强度≥540MPa,平均值为610MPa,A≥16%,Agt≥9.0%。完全符合GB/T 1499.2-2018力学性能要求;（4）五种规格的HRB400E都存在时效现象。φ28的钢筋存放15天后,屈服强度降低11.3MPa,抗拉强度升高4.1MPa;（5）采用20MnSiNb生产五种规格的HRB400E热轧带肋钢筋,拉伸屈服平台均很明显;（6）铌铁代替钒微合金化生产HRB400E热轧带肋钢筋经济效益显着提高。
肖心萍[8]（2019）在《增氮对控轧控冷低碳Mo-V-Ti钢微观组织和力学性能的影响》文中研究指明低合金高强度钢具有较高的强度、较好的塑性与韧性,常被认为是重要的结构用钢,广泛应用于建筑、石油管道、桥梁、船舶等行业。低合金高强度钢的研制,低碳钒氮微合金钢如采用未再结晶区控轧控冷,可望制备出细化的针状铁素体、贝氏体铁素体与马氏体-奥氏体（M-A）组元构成的多相组织,强塑韧性更为优异,但相关研究还鲜有报道。为此,本文设计制备了成分（wt%）为0.06C-0.20Si-1.50Mn-0.27Mo-0.06V-0.01Ti及四种氮含量（0.0030、0.0080、0.0120、0.0140）的试验钢,分别记作30N、80N、120N、140N钢。采用光学显微镜（OM）、扫描电镜（SEM）、电子背散射衍射（EBSD）、透射电镜（TEM）和X射线衍射仪（XRD）等仪器,对试验钢的微观组织进行了表征,结合拉伸试验结果,揭示了氮含量及控轧控冷工艺对试验钢微观组织与力学性能的影响规律及调控机理。结果表明:30N和120N试验钢在较高的变形温度和较低的应变速率下,动态再结晶容易进行,动态再结晶激活能分别为229 kJ/mol和251 kJ/mol;静态再结晶体积分数随变形温度的提高或道次间隔时间的延长而增大,应变诱导析出抑制静态再结晶的进行,静态再结晶激活能分别为259 kJ/mol和288 kJ/mol。增氮会抑制动/静态再结晶。随着氮含量的增多,奥氏体晶粒尺寸减小,Ar3提高。当冷速为1℃/s时,随着氮含量的增多,Ar3升高,多边形铁素体和珠光体的晶粒尺寸逐渐变大。在冷速1030℃/s范围内,30N钢的转变组织是针状铁素体,粒状贝氏体和板条贝氏体的混合组织;80N和120N钢的转变组织是多边形铁素体,针状铁素体和粒状贝氏体的混合组织。随着氮含量的增多,（Ti,V）（C,N）析出数量增多,多边形铁素体,针状铁素体和M-A组元也增多;随着冷速的增大,针状铁素体增多而M-A组元减少。试验钢经两阶段控轧、10℃/s控冷下,随着氮含量从0.0030增加到0.0120 wt.%,屈强比从0.74显着降低到0.69,屈服强度从降低了67 MPa,抗拉强度降低了50 MPa,应变硬化增量Δσ由171 MPa增大到188 MPa,冲击功从65 J显着增加到145 J。在0.0120 wt.%的氮含量下,得到了综合力学性能优异的钢板。增氮试验钢在800900℃终轧、780840℃开冷、1520℃/s冷却、450480℃停冷的范围内,形成了以多边形铁素体、针状铁素体和粒状贝氏体为主的复相组织。在850℃终轧、800℃开冷、20℃/s冷却、450℃停冷的控轧控冷参数下试制的钢板综合性能优异,典型增氮试验钢的屈强比能够控制在0.8以下。30N和140N钢的拉伸变形第一阶段的应变硬化指数分别为1.01和0.89,第二阶段的应变硬化指数分别为0.27和0.32,应变硬化能力的提高主要发生在应变硬化的第一阶段。随着拉伸变形程度加剧,位错密度升高,内部应力增大,应变硬化能力均逐渐降低。
陈红星[9]（2019）在《汽车用IF钢表面氧化膜耐蚀性能的研究》文中进行了进一步梳理IF钢（Interstitial-Free Steel,无间隙原子钢）兼具深冲性能,无时效性,可以加工成复杂形状的零件并减轻汽车重量,符合汽车安全、减重、节能环保的要求,被广泛用于汽车钢板制造行业。由于IF钢冷轧板从成品到用户使用需经历较长时间的库存、周转运输,表面很容易结露水滴,产生锈蚀缺陷,因此研究IF钢表面锈蚀缺陷的产生机理及其表面氧化膜耐蚀性能,开发型绿色环保平整液具有重要的理论和实际意义。本文以IF钢为研究对象,采用电化学方法研究Mn含量、热处理制度等对不同合金元素IF钢表面氧化膜耐蚀性能的影响。结合金相显微镜、XRD、EBSD和XPS等现代检测手段,分析了不同条件下IF钢的金相组织结构、晶粒取向、氧化膜组成与结构等,在合金元素协同作用对IF钢表面氧化膜的耐蚀性影响规律的基础上,探究其氧化膜的生成机理。Mn含量对IF钢表面氧化膜耐蚀性有着明显的影响。随着Mn含量的增加,IF钢表面氧化膜耐蚀性逐渐减弱。这主要是由于随着Mn含量的增加,IF钢的晶粒取向更加明显且趋于稳定,但{111}<110>和{111}<112>取向逐渐增强,大角度晶界有由外向内逐步延伸的趋势,且小角度取向差所占百分比略有增加趋势,导致<111>//ND的织构增强,IF钢表面氧化膜析出Mn的氧化物。当IF钢表面氧化物中含有锰的氧化物,则会改变氧化膜内受主密度和双电层氧化膜内层的致密性,进而影响其耐蚀性。电化学分析表明,Mn含量对IF钢基板耐蚀性影响较小。湿热实验表明,IF钢表面腐蚀以均布点腐蚀为主,且随Mn含量的增加,IF钢样板氧化膜的耐蚀性能减弱。在3.5%NaCl电解液中,热处理工艺对IF钢的基体耐蚀性能影响较小。在0.1×10-4 mol·L-1 Na2SO4电解液中,热处理工艺对IF钢表面氧化膜耐蚀性能有着明显影响。热处理后,IF钢表面氧化膜中Mn的氧化物含量增多,Fe的氧化物含量下降。XRD和EBSD分析表明,热处理后样板的晶粒择优取向明显,影响IF钢表面氧化膜耐蚀性能的主要取向{111}<110>和{111}<112>减少,且晶粒的取向差主要以大角度取向差为主,导致IF钢表面氧化膜耐蚀性能下降。不同种类的IF钢板合金成分影响了其表面氧化膜耐蚀性。电化学研究表明,不同合金成分的 IF 钢样板表面氧化膜耐腐蚀性能的强弱顺序为:DQ-IF>340DDQ-IF>SEDDQ-IF>340BH-IF。当IF钢中锰含量越小时,其腐蚀产物增重比例越小,耐蚀性越强;wMn含量在0～0.5%范围内,随着wMn含量提高,IF钢表面氧化膜耐蚀性减弱,但可以通过合金元素Nb、Al和Ti的协同作用调控IF钢表面氧化膜耐蚀性。当wMn含量大于0.5%,IF钢表面氧化膜的耐蚀性下降明显,且调控合金元素Nb、Al和Ti含量,对IF钢表面氧化膜的耐蚀性影响较小。基于IF钢表面氧化膜的耐蚀性角度分析,合金元素种类及其含量影响IF钢热处理制度的均热段温度。当IF钢合金元素Mn含量较低时,且无合金元素Nb,其均热段温度较高,如wMn含量0.12%的DQ-IF钢热处理均热段温度为830℃;而当IF钢合金元素Mn含量高时,且含有合金元素Nb,其均热段温度较低,如wMn含量0.60%的340BH-IF钢热处理均热段温度为780℃。以IF钢表面氧化膜耐蚀性为评价指标,优化了 340BH-IF钢热处理制度,即均热段温度780℃;出口温度160℃;冷却水温度常温;冷却水的水质为蒸馏水。随着冷轧钢板表面粗糙度Ra值增大,冷轧钢板表面自腐蚀电位先增大后减小。当粗糙度控制在1.20～1.25 μm时,冷轧钢板表面具有较好耐蚀性。电化学酸洗过程中冷轧钢板表面峰值部位氧化膜更容易被腐蚀、溶解。无氧化膜防护或者氧化膜致密性较差的冷轧钢板,随着其表面粗糙度Ra值和峰个数Rpc值降低,耐蚀性也随之降低。冷轧钢板表面电位与氧化膜裂开处电位的差值与“平整黄斑”的产生相关。冷轧板表面黄斑多为疏松小坑洞且坑内存在较多微细异物,其主要为铁的氧化物。平整黄斑缺陷主要为氧化腐蚀,表面的氧化膜状态影响着其耐蚀性。未脱脂/脱脂退火板的耐蚀性均好于平整时表面氧化膜开裂的钢板。在平整液的作用下,冷轧钢板表面发生钝化且形成新的氧化膜。不同添加剂对冷轧钢板表面的成膜速度影响不同。向无铬的新型绿色环保平整液中添加剂磷酸盐和钼酸盐可以有效改善冷轧板表面钝化膜的成膜速度。随着平整液中硅酸盐浓度提高,冷轧钢板表面钝化膜成膜速度呈现先增大后减小的趋势。当SP3F/A平整液中硅酸盐浓度为6.3%时,其成膜速度较快,耐蚀性较好。基于上述热处理工艺控制、合金元素调控,以及IF钢表面物理状态的改性等技术,显着改善了 IF钢表面氧化膜的耐蚀性,为提高国内IF钢的市场竞争力,设计开发新的IF钢种提供了有价值的参考和依据。
周伍[10]（2017）在《Mn对低碳钛微合金钢组织与性能的影响研究》文中研究指明作为钢中重要的微合金元素,钛既可以细化钢的晶粒,又具有良好的第二相强化作用,同时还具备明显的成本优势,因此低碳钛微合金钢在工程建设领域获得了广泛的应用。作为钢中重要的脱氧元素,锰通过降低相变温度以细化晶粒的同时还起着一定的固溶强化作用,此外还能够降低硫的热裂倾向。钛属于强碳化物形成元素,锰属于弱碳化物形成元素,研究表明,锰能够增大奥氏体中碳化钛或碳氮化钛的固溶度,进而对材料的强度产生一定的影响。SM490A是一类焊接性能良好的工程结构钢,某厂采用低碳钛微合金化进行生产,成分设计由0.4%Mn和0.8%Mn两种体系构成。在生产过程中发现,该钢存在性能波动超标的现象:1)采用0.4%Mn体系时,抗拉强度偏低;2)采用0.8%Mn体系时,抗拉强度偏高。在Ti、C含量一定的情况下,两种Mn含量体系下抗拉强度差值达到100150MPa,并由此造成了生产工艺的不稳定性。有鉴于此,本论文通过对SM490A钢的生产实绩进行统计分析,配合组织观察和理论计算对该问题进行研究,结果表明:0.4%Mn体系强度偏低的因素有:1)轧制压下量不足导致变形量较小,加工硬化效果较低;2)Mn、Ti含量采用下限控制,造成细晶强化和第二相强化效果较低。0.8%Mn体系强度偏高的因素有:Mn、Ti含量采用上限控制,造成较高的固溶强化、细晶强化和第二相强化作用,轧制压下量对抗拉强度影响不大。综合数据分析结果,结合钢企对降本增效的迫切需求,依据产品厚度对SM490A钢的生产工艺提出了工艺优化建议,经实际生产检验,强度波动问题获得了良好地解决,减少了该厂的质量异议与经济损失。1)厚度≤9.7mm,Mn控制在0.5%0.6%,目标0.55%,Ti在0.055%0.07%,目标0.06%。2)厚度>9.7mm,Mn控制在0.068%0.08%,目标0.072%,Ti含量保持不变。
二、控制轧制对含钒低碳钢板组织与性能的影响（论文开题报告）
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
三、控制轧制对含钒低碳钢板组织与性能的影响（论文提纲范文）
（1）Cr-Ti-B系微合金低碳双相钢组织与织构调控（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 汽车用深冲钢的发展现状 |
| 1.3 深冲钢组织与织构特点 |
| 1.3.1 组织特点 |
| 1.3.2 织构特点 |
| 1.4 深冲钢成分及工艺设计 |
| 1.4.1 合金元素 |
| 1.4.2 轧制工艺 |
| 1.4.3 热处理工艺 |
| 1.5 本课题研究目的及内容 |
| 第2章 试验材料及研究方法 |
| 2.1 试验材料与设备 |
| 2.1.1 试验材料 |
| 2.1.2 试验设备 |
| 2.2 试验方案 |
| 2.2.1 技术路线 |
| 2.2.2 试验工艺设计 |
| 2.3 分析测试方法 |
| 2.3.1 组织观察及分析 |
| 2.3.2 织构检测及分析 |
| 2.3.3 内耗测试 |
| 第3章 Cr-Ti-B系低碳钢轧后组织与织构 |
| 3.1 第二相析出规律及相变点 |
| 3.1.1 第二相析出规律 |
| 3.1.2 相变点测试 |
| 3.2 轧后组织与织构 |
| 3.2.1 热轧组织与织构 |
| 3.2.2 温轧组织与织构 |
| 3.2.3 碳原子与位错交互作用 |
| 3.3 小结 |
| 第4章 热处理制度对温轧Cr-Ti-B系低碳钢组织与织构的影响 |
| 4.1 马弗炉慢速加热工艺研究 |
| 4.1.1 加热温度的影响 |
| 4.1.2 保温时间的影响 |
| 4.2 热模拟快速加热工艺研究 |
| 4.2.1 加热速率的影响 |
| 4.2.2 加热温度的影响 |
| 4.2.3 保温时间的影响 |
| 4.3 小结 |
| 第5章 二次冷轧Cr-Ti-B系低碳钢及热处理工艺研究 |
| 5.1 二次冷轧的影响 |
| 5.1.1 对组织与织构的影响 |
| 5.1.2 对内耗值的影响 |
| 5.2 热处理工艺的影响 |
| 5.2.1 加热温度的影响 |
| 5.2.2 保温时间的影响 |
| 5.3 加热过程中组织及织构演变 |
| 5.3.1 加热过程中组织演变规律 |
| 5.3.2 加热过程中织构演变规律 |
| 5.4 小结 |
| 第6章 结论 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 攻读学位期间的研究成果 |
（2）铌对低温取向硅钢抑制剂析出行为及钢组织和织构演变的影响（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 前言 |
| 1.2 取向硅钢简介 |
| 1.2.1 取向硅钢分类 |
| 1.2.2 取向硅钢的性能要求 |
| 1.2.3 影响取向硅钢磁性能的主要因素 |
| 1.3 取向硅钢的发展历程 |
| 1.3.1 国外取向硅钢发展 |
| 1.3.2 国内取向硅钢发展 |
| 1.4 取向硅钢的生产工艺和GOSS织构形成及异常长大理论 |
| 1.4.1 取向硅钢的传统生产工艺 |
| 1.4.2 取向硅钢的新生产工艺 |
| 1.4.3 Goss织构形成及异常长大理论 |
| 1.5 取向硅钢中的抑制剂 |
| 1.5.1 抑制剂的作用 |
| 1.5.2 抑制剂的种类 |
| 1.5.3 Nb在取向硅钢中的应用 |
| 1.6 取向硅钢的研究近况 |
| 1.7 本文的研究意义和内容 |
| 第2章 实验材料制备及研究方法 |
| 2.1 取向硅钢的成分设计 |
| 2.2 取向硅钢的制备 |
| 2.3 实验分析方法 |
| 2.3.1 显微组织检测 |
| 2.3.2 晶体学织构检测 |
| 2.3.3 第二相粒子分析 |
| 2.3.4 磁性能测量 |
| 第3章 Nb对取向硅钢再加热过程组织演变和第二相粒子析出的影响 |
| 3.1 前言 |
| 3.2 实验过程 |
| 3.3 实验结果 |
| 3.3.1 试样再加热过程组织演变和第二相粒子析出 |
| 3.3.2 不同Nb含量取向硅钢中的夹杂物及第二相粒子 |
| 3.4 讨论 |
| 3.5 本章小结 |
| 第4章 Nb含量和常化对高Nb低 Al取向硅钢的影响 |
| 4.1 前言 |
| 4.2 实验过程 |
| 4.2.1 高Nb低Al取向硅钢制备 |
| 4.2.2 样品检测 |
| 4.3 实验结果 |
| 4.3.1 热轧板和常化板中的析出物特征 |
| 4.3.2 热轧板和常化板中的组织和织构 |
| 4.3.3 脱碳板和高温退火板中的组织和织构 |
| 4.4 讨论 |
| 4.4.1 Nb含量和常化对析出物的影响 |
| 4.4.2 含Nb取向硅钢常化过程Nb C析出动力学 |
| 4.4.3 Nb含量对热轧板和常化板组织和织构的影响 |
| 4.4.4 Nb含量和常化对脱碳退火和高温退火的影响 |
| 4.5 本章小结 |
| 第5章 脱碳退火和渗氮对含Nb取向硅钢的影响 |
| 5.1 前言 |
| 5.2 实验过程 |
| 5.3 实验结果分析与讨论 |
| 5.3.1 脱碳退火过程C、O含量变化 |
| 5.3.2 脱碳退火过程中的析出物 |
| 5.3.3 脱碳退火过程中的组织演变 |
| 5.3.4 脱碳退火过程中的织构演变 |
| 5.3.5 渗氮对二次再结晶退火的影响 |
| 5.4 本章小结 |
| 第6章 微量Nb含量对低Nb高 Al取向硅钢的影响 |
| 6.1 前言 |
| 6.2 实验过程 |
| 6.2.1 低Nb高Al取向硅钢的制备 |
| 6.2.2 样品检测 |
| 6.3 实验结果 |
| 6.3.1 铸坯中的夹杂物和力学性能 |
| 6.3.2 低Nb高Al取向硅钢中的析出物 |
| 6.3.3 热轧板和常化板中的组织和织构 |
| 6.3.4 脱碳板中的组织和织构 |
| 6.3.5 二次再结晶组织与磁性能 |
| 6.4 讨论 |
| 6.4.1 析出物的演变分析 |
| 6.4.2 Nb含量对组织和织构演变的影响 |
| 6.4.3 Nb含量对二次再结晶的影响 |
| 6.5 本章小结 |
| 第7章 结论与展望 |
| 7.1 结论 |
| 7.2 创新点 |
| 7.3 展望 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
| 附录1 攻读博士学位期间取得的科研成果 |
| 附录2 攻读博士学位期间参加的科研项目 |
（3）CSP流程铁素体轧制关键技术及材料软化机理研究（论文提纲范文）
| 致谢 |
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 引言 |
| 2 文献综述 |
| 2.1 CSP流程工艺概述 |
| 2.1.1 CSP流程的特点 |
| 2.1.2 CSP流程核心技术的应用 |
| 2.1.3 CSP生产低碳热轧板的组织性能特点 |
| 2.2 铁素体轧制技术概述 |
| 2.2.1 铁素体轧制的定义 |
| 2.2.2 产品组织和性能特点 |
| 2.2.3 铁素体轧制工艺的优势与局限 |
| 2.2.4 铁素体轧制的适用条件 |
| 2.2.5 铁素体轧制工艺的制定 |
| 2.3 铁素体轧制国内外发展现状 |
| 2.3.1 国外的发展现状 |
| 2.3.2 国内的发展现状 |
| 2.4 薄板坯连铸连轧铁素体轧制工艺开发的关键问题 |
| 2.4.1 铁素体轧制过程的流变应力 |
| 2.4.2 铁素体轧制过程中的再结晶与软化机理 |
| 2.4.3 铁素体轧制组织演变和对热轧板织构及对成形性能的影响 |
| 2.4.4 铁素体轧制第二相析出物和位错密度特征 |
| 2.4.5 铁素体轧制工艺对冷轧退火产品组织、织构影响 |
| 3 研究内容、技术路线与创新性 |
| 3.1 研究内容 |
| 3.2 技术路线 |
| 3.3 研究的难点和创新点 |
| 3.3.1 研究难点 |
| 3.3.2 研究创新点 |
| 4 热变形过程的材料基础特性研究 |
| 4.1 相变规律研究 |
| 4.1.1 实验材料与方法 |
| 4.1.2 动态相变点的测定 |
| 4.1.3 工艺参数对动态相变点的影响 |
| 4.2 SPHC奥氏体动态再结晶规律研究 |
| 4.2.1 实验材料与方法 |
| 4.2.2 应力应变曲线分析 |
| 4.2.3 金相组织分析 |
| 4.2.4 动态再结晶临界变形条件的确定 |
| 4.3 SPHC铁素体动态再结晶规律研究 |
| 4.3.1 实验材料与方法 |
| 4.3.2 工艺参数对铁素体动态再结晶的影响 |
| 4.3.3 铁素体轧制的变形抗力变化规律研究 |
| 4.3.4 铁素体轧制变形抗力的本构模型 |
| 4.4 本章小结 |
| 5 铁素体轧制工艺对热轧板组织性能影响研究 |
| 5.1 实验材料与方法 |
| 5.2 热轧板的组织性能对比研究 |
| 5.2.1 显微组织分析 |
| 5.2.2 透射电镜微观析出物分析 |
| 5.2.3 织构结果分析 |
| 5.2.4 位错密度分析计算 |
| 5.2.5 力学性能结果分析 |
| 5.3 本章小结 |
| 6 铁素体轧制工艺对退火成品板组织性能影响研究 |
| 6.1 实验材料与方法 |
| 6.2 SPHC冷轧板对比分析 |
| 6.2.1 显微组织分析 |
| 6.2.2 透射电镜微观析出物分析 |
| 6.2.3 织构结果分析 |
| 6.3 SPHC罩退板对比分析 |
| 6.3.1 显微组织分析 |
| 6.3.2 透射电镜微观析出物分析 |
| 6.3.3 织构结果分析 |
| 6.3.4 力学性能结果分析 |
| 6.4 SPHC连退板对比分析 |
| 6.4.1 显微组织分析 |
| 6.4.2 透射电镜微观析出物分析 |
| 6.4.3 织构结果分析 |
| 6.4.4 力学性能结果分析 |
| 6.5 本章小结 |
| 7 铁素体轧制软化机理研究及工艺参数优化 |
| 7.1 铁素体轧制软化机理研究 |
| 7.1.1 屈服强度降低理论计算 |
| 7.1.2 晶粒粗化及软化机理分析 |
| 7.2 铁素体轧制成形性影响机理研究 |
| 7.3 铁素体轧制试生产工艺优化及实践效果 |
| 7.3.1 铁素体轧制热轧生产工艺优化 |
| 7.3.2 铁素体轧制热轧实践效果 |
| 7.3.3 冷轧轧制力及极限压下率对比分析 |
| 7.4 本章小结 |
| 8 结论 |
| 参考文献 |
| 作者简历及在学研究成果 |
| 学位论文数据集 |
（4）高品质含硼冷镦钢的组织和性能调控（论文提纲范文）
| 致谢 |
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 引言 |
| 2 文献综述 |
| 2.1 冷镦钢的发展现状及趋势 |
| 2.1.1 冷镦钢制品的发展 |
| 2.1.2 冷镦钢的发展 |
| 2.1.3 含硼冷镦钢的发展 |
| 2.2 含硼冷镦钢的研究现状 |
| 2.2.1 含硼冷镦钢的淬透性能 |
| 2.2.2 含硼冷镦钢的组织及力学性能 |
| 2.2.3 含硼冷镦钢的表面质量 |
| 2.2.4 含硼冷镦钢的疲劳性能 |
| 2.3 本课题研究目的及意义 |
| 2.3.1 当前研究中存在的问题 |
| 2.3.2 本课题的研究目的及意义 |
| 3 研究内容及研究方法 |
| 3.1 本课题研究内容 |
| 3.2 技术路线图 |
| 3.3 研究方法 |
| 4 含硼冷镦钢淬透性的影响因素研究与调控 |
| 4.1 化学成分对淬透性影响的定量研究 |
| 4.1.1 B和Ti对淬透性的影响 |
| 4.1.2 Cr对含硼冷镦钢淬透性的影响 |
| 4.1.3 Mn对含硼冷镦钢淬透性的影响 |
| 4.1.4 S对含硼冷镦钢淬透性的影响 |
| 4.1.5 N及Ti/N对淬透性的影响 |
| 4.2 热处理工艺对淬透性的影响 |
| 4.3 淬透性的计算方法与试验方法对比 |
| 4.4 含硼冷镦钢淬火临界直径的预测及调控 |
| 4.5 本章小结 |
| 5 含硼冷镦钢的组织及强塑性研究与调控 |
| 5.1 不同组分含硼冷镦钢的相变规律研究 |
| 5.1.1 中碳-4#硼钢的相变规律 |
| 5.1.2 低碳-4#硼钢的相变规律 |
| 5.1.3 超低碳-2#硼钢的相变规律 |
| 5.2 不同组分含硼冷镦钢的组织和强塑性调控 |
| 5.2.1 轧钢工艺对中碳-4#硼钢组织和强塑性的影响 |
| 5.2.2 轧钢工艺对低碳-4硼钢组织和强塑性的影响 |
| 5.2.3 B和B/N对超低碳硼钢组织和强塑性的影响 |
| 5.3 化学组分和规格对含硼冷镦钢抗拉强度的影响规律及应用 |
| 5.4 本章小结 |
| 6 含硼冷镦钢的表面裂纹来源及演变规律研究 |
| 6.1 含硼冷镦钢典型表面裂纹及来源分析 |
| 6.2 B和Ti对含硼冷镦钢高温热塑性的影响 |
| 6.3 Ti/N对含硼冷镦钢裂纹敏感性的影响 |
| 6.4 硼钢钢坯裂纹在轧制过程的演变规律研究 |
| 6.5 本章小结 |
| 7 含硼冷镦钢的夹杂物及疲劳特性研究 |
| 7.1 含硼冷镦钢的夹杂物研究 |
| 7.1.1 含硼冷镦钢中典型夹杂物分析 |
| 7.1.2 非钙处理工艺对含硼冷镦钢夹杂物数量和尺寸的影响 |
| 7.1.3 非钙处理工艺对含硼冷镦钢夹杂物类型的影响 |
| 7.2 含硼冷镦钢螺栓的疲劳性能研究 |
| 7.2.1 平均载荷对含硼钢螺栓疲劳性能的影响 |
| 7.2.2 8.8级含硼钢螺栓的条件疲劳极限 |
| 7.2.3 8.8级含硼钢螺栓的疲劳S-N曲线 |
| 7.3 本章小结 |
| 8 结论 |
| 9 创新点 |
| 参考文献 |
| 作者简历及在学研究成果 |
| 学位论文数据集 |
（5）钒对X80级管线钢抗氢腐蚀及力学性能影响研究（论文提纲范文）
| 致谢 |
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 引言 |
| 2 文献综述 |
| 2.1 国内外高级别管线钢的研究现状及发展趋势 |
| 2.1.1 管线钢及管道工程的发展史 |
| 2.1.2 国内管线钢的应用现状 |
| 2.1.3 管线钢未来发展趋势及挑战 |
| 2.2 控轧控冷工艺在管线钢中的应用 |
| 2.2.1 控制轧制 |
| 2.2.2 控制冷却 |
| 2.3 管线钢的腐蚀及失效机理 |
| 2.3.1 环境氢脆 |
| 2.3.2 应力腐蚀 |
| 2.3.3 其他腐蚀 |
| 2.4 管线钢的成分及力学、焊接性能 |
| 2.4.1 管线钢中化学成分 |
| 2.4.2 管线钢的强韧性及抗变形能力 |
| 2.4.3 管线钢的焊接性能 |
| 2.5 本课题研究意义及内容 |
| 3 钒含量对管线钢氢致裂纹敏感性的影响 |
| 3.1 实验材料与方法 |
| 3.1.1 实验材料 |
| 3.1.2 实验方法 |
| 3.2 钒含量对管线钢中纳米级析出相特征及组织的影响 |
| 3.2.1 平衡相析出的热力学计算 |
| 3.2.2 钒含量对碳氮化物析出及组织的影响 |
| 3.3 钒含量对管线钢中氢扩散行为及氢陷阱效率的影响 |
| 3.3.1 含钒钢氢渗透曲线及氢扩散行为 |
| 3.3.2 含钒钢氢陷阱效率 |
| 3.4 钒含量对管线钢抗氢致开裂性能的影响 |
| 3.5 本章小结 |
| 4 钒含量对控轧控冷管线钢氢致塑性损失性能的影响 |
| 4.1 实验材料与方法 |
| 4.1.1 实验材料 |
| 4.1.2 实验方法 |
| 4.2 钒含量对轧后回火钢析出相、显微组织、位错密度及氢致塑性损失的影响 |
| 4.2.1 钒含量对轧后回火态钢析出相、显微组织影响 |
| 4.2.2 钒含量对轧后回火态钢位错密度的影响 |
| 4.2.3 钒含量对轧后回火态钢氢扩散行为及氢陷阱效率的影响 |
| 4.2.4 钒含量对轧后回火态钢氢致塑性损失的影响 |
| 4.3 高钒轧后未回火钢析出相、显微组织、位错密度及氢致塑性损失研究 |
| 4.3.1 高钒轧后未回火钢析出相、显微组织和位错密度 |
| 4.3.2 高钒轧后未回火管线钢氢扩散行为及氢致塑性损失研究 |
| 4.4 本章小结 |
| 5 终轧变形量对管线钢氢扩散及氢致塑性损失的影响 |
| 5.1 实验材料与方法 |
| 5.1.1 实验材料 |
| 5.1.2 实验方法 |
| 5.2 终轧变形量对管线钢析出相、显微组织及晶体学特征的影响 |
| 5.2.1 终轧变形量对管线钢中析出相特征的影响 |
| 5.2.2 终轧变形量对管线钢显微组织及晶体学取向的影响 |
| 5.3 终轧变形量对管线钢氢扩散行为及氢致塑性损失的影响 |
| 5.3.1 终轧变形量对管线钢中氢扩散行为的影响 |
| 5.3.2 氢致裂纹起源与延伸的影响研究 |
| 5.3.3 终轧变形量对管线钢氢致塑性损失的影响 |
| 5.4 本章小结 |
| 6 轧后回火工艺对管线钢氢扩散及氢致塑性损失的影响 |
| 6.1 实验材料与方法 |
| 6.1.1 实验材料 |
| 6.1.2 实验方法 |
| 6.2 轧后回火温度对管线钢析出相、显微组织及晶体学特征的影响 |
| 6.2.1 轧后回火温度对管线钢析出相特征的影响 |
| 6.2.2 轧后回火温度对管线钢显微组织及硬度的影响 |
| 6.2.3 轧后回火温度对管线钢晶界类型分布及晶体学特征的影响 |
| 6.3 轧后回火温度对管线钢氢扩散行为及氢致塑性损失的影响 |
| 6.3.1 轧后回火温度对管线钢中氢扩散行为的影响 |
| 6.3.2 轧后回火温度对管线钢氢致塑性损失的影响 |
| 6.4 本章小结 |
| 7 钒含量对X80级管线钢力学性能影响研究 |
| 7.1 实验材料及方法 |
| 7.1.1 实验材料 |
| 7.1.2 实验方法 |
| 7.2 不同钒含量管线钢的析出相、显微组织及晶体学特征 |
| 7.2.1 管线钢中析出相特征研究 |
| 7.2.2 管线钢显微组织及晶体学特征 |
| 7.3 钒含量对管线钢低温冲击韧性的影响 |
| 7.3.1 冲击断口形貌及韧脆转变温度研究 |
| 7.3.2 冲击韧性及脆性断裂机理研究 |
| 7.4 钒含量对管线钢强度和塑性的影响 |
| 7.5 本章小结 |
| 8 结论及后期工作设想 |
| 8.1 结论 |
| 8.2 后期工作设想 |
| 9 创新点 |
| 参考文献 |
| 作者简历及在学研究成果 |
| 学位论文数据集 |
（6）CSP工艺下冷轧低碳微合金钢组织性能的研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 研究背景及意义 |
| 1.2 某钢厂CSP工艺装备及工艺特点 |
| 1.2.1 CSP工艺装备 |
| 1.2.2 CSP工艺特点 |
| 1.3 微合金元素在钢中的作用 |
| 1.3.1 钛在钢中的作用 |
| 1.3.2 铌在钢中的作用 |
| 1.3.3 钒在钢中的作用 |
| 1.4 国内外研究现状 |
| 1.4.1 铸坯加热工艺研究现状 |
| 1.4.2 卷取工艺研究现状 |
| 1.4.3 退火工艺研究现状 |
| 1.5 论文研究意义及内容 |
| 第2章 实验方法及技术路线 |
| 2.1 实验材料 |
| 2.2 实验方法 |
| 2.2.1 铸坯热处理实验 |
| 2.2.2 冷硬板退火实验 |
| 2.2.3 显微组织观察 |
| 2.2.4 力学性能测试 |
| 2.3 实验技术路线 |
| 第3章 加热工艺对低碳微合金钢铸坯奥氏体长大行为和析出物的影响 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 加热工艺实验材料及工艺 |
| 3.3 加热工艺实验结果 |
| 3.3.1 JMatPro计算结果 |
| 3.3.2 不同加热工艺下奥氏体晶界图 |
| 3.3.3 奥氏体晶粒长大模型 |
| 3.3.4 不同加热工艺下析出物回溶结果 |
| 3.4 加热工艺实验结果分析与讨论 |
| 3.4.1 加热温度对奥氏体晶粒及合金元素回溶的影响 |
| 3.4.2 保温时间对奥氏体晶粒及合金元素回溶的影响 |
| 3.5 本章小结 |
| 第4章 卷取温度对低碳微合金钢组织性能及强化机理的影响 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 卷取温度实验材料 |
| 4.3 卷取温度实验结果 |
| 4.3.1 不同卷取温度下实验钢的显微组织图 |
| 4.3.2 不同卷取温度下实验钢的力学性能结果 |
| 4.4 卷取温度实验结果分析与讨论 |
| 4.4.1 卷取温度对显微组织的影响 |
| 4.4.2 不同卷取温度下实验钢强化机理分析 |
| 4.5 本章小结 |
| 第5章 退火工艺对冷轧低碳微合金钢组织和性能的影响 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 退火工艺实验材料及工艺 |
| 5.3 退火工艺实验结果 |
| 5.3.1 再结晶温度的测定 |
| 5.3.2 显微组织在退火过程中的变化 |
| 5.3.3 不同退火工艺下实验钢的力学性能结果 |
| 5.4 退火工艺实验结果分析与讨论 |
| 5.4.1 退火工艺对显微组织的影响 |
| 5.4.2 退火工艺对力学性能的影响 |
| 5.5 本章小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 附录 A 攻读学位期间所发获科研成果及奖励 |
| 1.学术论文 |
| 2.所获奖励 |
（7）铌代钒微合金化热轧带肋钢筋技术研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 1 绪论 |
| 1.1 热轧带肋钢筋微合金化的发展和研究现状 |
| 1.1.1 热轧带肋钢筋微合金化的工艺 |
| 1.1.2 热轧带肋钢筋微合金化的发展和应用现状 |
| 1.1.3 热轧带肋钢筋微合金化工艺的国内外研究现状 |
| 1.2 热轧带肋钢筋微合金化 |
| 1.2.1 热轧带肋钢筋微合金化的强化机理 |
| 1.2.2 钒微合金化热轧带肋钢筋的强化机理 |
| 1.2.3 铌微合金化热轧带肋钢筋的强化机理 |
| 1.3 课题研究的背景、意义及内容 |
| 1.3.1 研究背景及意义 |
| 1.3.2 研究内容 |
| 2 某钢厂热轧带肋钢筋工艺现状 |
| 2.1 主要工艺流程 |
| 2.2 热轧带肋钢筋的生产工艺 |
| 2.3 生产过程中存在的问题 |
| 2.4 本章小结 |
| 3 铌代钒微合金化热轧带肋钢筋关键点的控制 |
| 3.1 炼钢工艺关键点控制 |
| 3.1.1 铌微合金化钢筋关键成分设计的要点 |
| 3.1.2 转炉炼钢操作控制要点 |
| 3.2 连铸工艺关键点控制 |
| 3.2.1 连铸生产准备要点 |
| 3.2.2 浇铸操作要点 |
| 3.2.3 连铸操作控制要点 |
| 3.3 轧制工艺关键点控制 |
| 3.3.1 控制轧制 |
| 3.3.2 控制冷却 |
| 3.3.3 轧制控制要点 |
| 3.4 本章小结 |
| 4 含铌热轧带肋钢筋的微观组织研究 |
| 4.1 铌代钒微合金化HRB400E成分试验与制定 |
| 4.2 低倍分析 |
| 4.2.1 低倍分析结果 |
| 4.2.2 结果分析与讨论 |
| 4.3 金相分析 |
| 4.3.1 金相分析设备 |
| 4.3.2 金相试样组织分析结果 |
| 4.3.3 金相结果分析与总结 |
| 4.4 力学性能分析 |
| 4.4.1 力学试验要求 |
| 4.4.2 力学试验结果 |
| 4.4.3 力学试验结果分析 |
| 4.5 时效性能分析 |
| 4.6 本章小结 |
| 5 铌代钒微合金化HRB400E经济效益分析 |
| 5.1 合金价格 |
| 5.2 钒/铌微合金化HRB400E化学成分及力学性能 |
| 5.3 合金成本测算 |
| 5.4 本章小结 |
| 6 结论 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 附录 硕士研究生学习阶段发表论文 |
（8）增氮对控轧控冷低碳Mo-V-Ti钢微观组织和力学性能的影响（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 课题背景 |
| 1.2 氮对热变形奥氏体再结晶行为的影响研究进展 |
| 1.3 氮对低碳钢组织特征的调控作用 |
| 1.3.1 低碳微合金钢中的组织类型 |
| 1.3.2 氮对低碳微合金钢组织转变的影响 |
| 1.4 低碳微合金钢的控轧控冷工艺研究进展 |
| 1.4.1 低碳钢的轧制工艺研究进展 |
| 1.4.2 低碳钢的控冷工艺研究进展 |
| 1.5 研究的目的、意义和主要研究内容 |
| 1.5.1 研究的目的、意义 |
| 1.5.2 主要研究内容 |
| 第2章 增氮对低碳Mo-V-Ti钢热变形奥氏体再结晶行为的影响 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 试验材料及方法 |
| 2.3 热变形奥氏体动态再结晶行为研究 |
| 2.3.1 动态再结晶的一般特征 |
| 2.3.2 试验钢单道次热压缩变形的真应力-真应变曲线 |
| 2.3.3 试验钢的动态再结晶图 |
| 2.3.4 动态再结晶流变应力方程与再结晶激活能 |
| 2.3.5 试验钢动态再结晶晶粒观察 |
| 2.4 热变形奥氏体静态再结晶规律研究 |
| 2.4.1 静态再结晶行为特征 |
| 2.4.2 试验钢双道次热压缩变形的真应力-真应变曲线 |
| 2.4.3 试验钢的静态再结晶图 |
| 2.4.4 试验钢静态再结晶的动力学及激活能 |
| 2.4.5 试验钢静态再结晶晶粒观察 |
| 2.5 增氮对再结晶的抑制作用机理 |
| 2.6 本章小结 |
| 第3章 增氮对控轧控冷低碳Mo-V-Ti钢组织转变与力学性能的影响 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 试验材料和试验方法 |
| 3.3 增氮对控轧控冷低碳Mo-V-Ti钢相变动力学的影响 |
| 3.3.1 试验钢模拟两阶段控轧-典型冷速控冷样品的热膨胀曲线与Ar_3 |
| 3.3.2 增氮对Ar_3及原奥晶粒的影响 |
| 3.4 增氮对控轧控冷低碳Mo-V-Ti钢转变组织的影响 |
| 3.4.1 试验钢模拟两阶段控轧-典型冷速控冷样品的金相组织 |
| 3.4.2 试验钢模拟两阶段控轧-典型冷速控冷样品的M-A组元 |
| 3.4.3 试验钢模拟两阶段控轧-典型冷速控冷样品的组织亚结构 |
| 3.4.4 增氮对模拟两阶段控轧-控冷样品转变组织的影响 |
| 3.4.5 不同氮含量试验钢模拟两阶段控轧奥氏体CCT曲线 |
| 3.5 增氮对控轧控冷低碳Mo-V-Ti钢力学性能的影响 |
| 3.5.1 模拟两阶段控轧-10℃/s控冷样品的力学性能 |
| 3.5.2 增氮对屈服强度的影响 |
| 3.5.3 增氮对拉伸强度和屈强比的影响 |
| 3.5.4 增氮对冲击性能的影响 |
| 3.6 本章小结 |
| 第4章 TMCP工艺对低碳Mo-V-Ti-N钢组织与拉伸性能的影响 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 试验材料和试验方法 |
| 4.3 终轧温度对试验钢组织和拉伸性能的影响 |
| 4.3.1 不同终轧温度模拟试样的拉伸性能 |
| 4.3.2 不同终轧温度模拟试样的组织观察 |
| 4.4 开冷温度对试验钢组织和拉伸性能的影响 |
| 4.4.1 不同开冷温度模拟试样的拉伸性能 |
| 4.4.2 不同开冷温度模拟试样的组织观察 |
| 4.5 冷却速度对试验钢组织和拉伸性能的影响 |
| 4.5.1 不同冷却速度模拟试样的拉伸性能 |
| 4.5.2 不同冷却速度模拟试样的组织观察 |
| 4.6 停冷温度对试验钢组织和拉伸性能的影响 |
| 4.6.1 不同停冷温度模拟试样的拉伸性能 |
| 4.6.2 不同停冷温度模拟试样的组织观察及对力学性能的影响研究 |
| 4.7 增氮对控轧控冷低碳Mo-V-Ti钢组织与力学性能的影响 |
| 4.7.1 试制钢板轧态性能随氮含量的变化 |
| 4.7.2 试制钢板轧态组织随氮含量的变化 |
| 4.8 本章小结 |
| 第5章 低碳Mo-V-Ti-N钢多相组织应变硬化行为研究 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 试验材料与方法 |
| 5.3 试验钢拉伸变形行为 |
| 5.4 试验钢变形组织演变规律 |
| 5.5 本章小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 攻读博士学位期间承担的科研任务与主要成果 |
| 致谢 |
（9）汽车用IF钢表面氧化膜耐蚀性能的研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 研究背景 |
| 1.2 国内外IF钢的发展概述 |
| 1.2.1 IF钢特点 |
| 1.2.2 国内外IF钢研究进展 |
| 1.2.3 IF钢的轧制 |
| 1.2.4 IF钢的退火工艺 |
| 1.2.5 IF钢的再结晶 |
| 1.2.6 IF钢的发展趋势 |
| 1.3 IF钢表面腐蚀与防护概述 |
| 1.3.1 IF钢表面腐蚀 |
| 1.3.2 IF钢表面防护 |
| 1.4 本研究意义及主要研究内容 |
| 第2章 实验方法及表征 |
| 2.1 实验主要材料、药品及仪器设备 |
| 2.2 实验流程 |
| 2.3 表征方法 |
| 2.3.1 电化学测试 |
| 2.3.2 X射线光电子能谱分析 |
| 2.3.3 金相分析 |
| 2.3.4 X射线衍射分析 |
| 2.3.5 电子背散射衍射技术 |
| 2.3.6 湿热实验 |
| 第3章 锰元素对IF钢板表面氧化膜耐蚀性能的影响 |
| 3.1 IF钢冷轧板表面元素富集行为及其耐蚀性研究 |
| 3.1.1 冷轧板表面氧化物分析 |
| 3.1.2 冷轧板表面耐蚀性影响因素 |
| 3.2 Mn含量对IF钢氧化膜电化学性能分析 |
| 3.2.1 极化曲线分析 |
| 3.2.2 阻抗谱分析 |
| 3.2.3 M-S方程分析 |
| 3.3 IF钢表面氧化膜的XPS分析 |
| 3.4 Mn含量对IF钢组织结构影响 |
| 3.4.1 金相组织分析 |
| 3.4.2 EBSD分析 |
| 3.4.3 XRD分析 |
| 3.5 Mn含量对IF钢表面锈蚀缺陷影响 |
| 3.6 本章小结 |
| 第4章 热处理前后IF钢表面氧化膜耐蚀性的差异性研究 |
| 4.1 热处理前后IF钢表面氧化膜电化学性能分析 |
| 4.1.1 极化曲线分析 |
| 4.1.2 阻抗谱分析 |
| 4.1.3 M-S方程分析 |
| 4.2 IF钢表面氧化膜的XPS分析 |
| 4.3 热处理前后IF钢的组织结构分析 |
| 4.3.1 金相组织分析 |
| 4.3.2 EBSD分析 |
| 4.3.3 XRD分析 |
| 4.4 热处理前后IF钢表面氧化膜的锈蚀缺陷差异 |
| 4.5 本章小结 |
| 第5章 合金元素协同对IF钢表面氧化膜耐蚀性的影响 |
| 5.1 合金元素对IF钢表面氧化膜性能的影响 |
| 5.1.1 合金元素对IF钢表面电化学性能的影响 |
| 5.1.2 合金元素对IF钢组织结构的影响 |
| 5.2 热处理制度对IF钢表面氧化膜耐蚀性的影响 |
| 5.2.1 均热段温度影响 |
| 5.2.2 出口温度影响 |
| 5.2.3 冷却水温度影响 |
| 5.2.4 冷却水的水质影响 |
| 5.3 合金元素对均热段温度影响及协同作用机理分析 |
| 5.3.1 不同合金元素IF钢的均热段温度优化 |
| 5.3.2 合金元素对IF钢表面氧化膜锈蚀缺陷的影响 |
| 5.3.3 合金元素协同作用机理分析 |
| 5.4 本章小结 |
| 第6章 粗糙度及平整液对IF钢表面氧化膜耐蚀性影响 |
| 6.1 粗糙度对IF钢表面耐蚀性的影响 |
| 6.1.1 冷轧钢板表面氧化膜耐蚀性与粗糙度关系 |
| 6.1.2 粗糙度对冷轧钢板耐蚀性影响机理分析 |
| 6.2 平整液对IF钢表面耐蚀性的影响 |
| 6.2.1 冷轧板表面的平整黄斑缺陷及其产生机理 |
| 6.2.2 平整液对冷轧板表面氧化膜形成的影响 |
| 6.2.3 平整液添加剂对冷轧板表面氧化膜形成速度影响 |
| 6.2.4 具有高成膜速度的新型环保有机平整液优化 |
| 6.3 本章小结 |
| 第7章 结论与展望 |
| 7.1 结论 |
| 7.2 展望 |
| 参考文献 |
| 攻读学位期间主要科研成果 |
| 致谢 |
| 作者简历 |
（10）Mn对低碳钛微合金钢组织与性能的影响研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 前言 |
| 1.2 钢铁材料的强韧化 |
| 1.3 微合金钢 |
| 1.3.1 微合金钢及微合金化元素 |
| 1.3.1.1 微合金钢 |
| 1.3.1.2 微合金钢的成分特点 |
| 1.3.1.3 微合金钢的生产工艺特点 |
| 1.3.2 微合金化元素 |
| 1.4 微合金钢中的第二相及其固溶/析出行为 |
| 1.4.1 微合金钢中第二相的形成规律 |
| 1.4.2 微合金钢中第二相的相关数据 |
| 1.4.3 微合金钢中第二相的Orowan机制强化 |
| 1.4.4 微合金钢中第二相的固溶度积及Wagner相互作用 |
| 1.4.5 微合金钢中第二相控制晶粒的长大 |
| 1.4.6 微合金钢中第二相调节基体再结晶行为 |
| 1.4.7 微合金钢中第二相的Ostwald熟化 |
| 1.5 低碳钛微合金钢 |
| 1.5.1 低碳钛微合金钢的成分 |
| 1.5.2 低碳钛微合金钢的强韧化 |
| 1.5.3 低碳钛微合金钢SM490A生产中存在的问题 |
| 1.6 课题研究意义、内容和目标 |
| 第二章 低碳钛微合金钢SM490A的冶炼、加工与检测 |
| 2.1 SM490A钢的牌号、成分与性能要求 |
| 2.1.1 SM490A钢的牌号 |
| 2.1.2 SM490A钢的成分要求 |
| 2.1.3 SM490A钢的性能要求 |
| 2.2 SM490A钢的冶炼工序 |
| 2.2.1 工艺路线 |
| 2.2.2 SM490A钢的冶炼 |
| 2.3 SM490A钢的轧制加工 |
| 2.4 试样的选取与检测 |
| 2.5 本章小结 |
| 第三章 成分、工艺对SM490A钢抗拉强度的影响 |
| 3.1 0.4%Mn体系SM490A钢的强度影响因素 |
| 3.1.1 板卷厚度对0.4%Mn体系SM490A钢抗拉强度的影响 |
| 3.1.2 化学成分对0.4%Mn体系SM490A钢抗拉强度的影响 |
| 3.1.3 卷取温度对0.4%Mn体系SM490A钢抗拉强度的影响 |
| 3.2 0.8%Mn体系SM490A钢的强度影响因素 |
| 3.2.1 板卷厚度对0.8%Mn体系SM490A钢抗拉强度的影响 |
| 3.2.2 化学成分对0.8%Mn体系SM490A钢抗拉强度的影响 |
| 3.3 0.4%Mn、0.8%Mn两种体系下Mn元素对SM490A钢抗拉强度的影响 |
| 3.4 本章小结 |
| 第四章 SM490A钢的组织与理论计算 |
| 4.1 低碳钛微合金钢SM490A的显微组织 |
| 4.2 SM490A钢中不同晶粒尺寸条件下的强化增量理论计算 |
| 4.3 SM490A钢中碳氮化钛的第二相强化理论计算 |
| 4.4 本章小结 |
| 第五章 结论 |
| 参考文献 |
| 个人简历及硕士期间发表的学术论文和参与的科学研究项目 |
| 致谢 |
四、控制轧制对含钒低碳钢板组织与性能的影响（论文参考文献）
- [1]Cr-Ti-B系微合金低碳双相钢组织与织构调控[D]. 袁强强. 江西理工大学, 2021
- [2]铌对低温取向硅钢抑制剂析出行为及钢组织和织构演变的影响[D]. 汪勇. 武汉科技大学, 2021(09)
- [3]CSP流程铁素体轧制关键技术及材料软化机理研究[D]. 胡学文. 北京科技大学, 2021(02)
- [4]高品质含硼冷镦钢的组织和性能调控[D]. 阮士朋. 北京科技大学, 2020(01)
- [5]钒对X80级管线钢抗氢腐蚀及力学性能影响研究[D]. 李龙飞. 北京科技大学, 2020(01)
- [6]CSP工艺下冷轧低碳微合金钢组织性能的研究[D]. 王雄. 兰州理工大学, 2020(12)
- [7]铌代钒微合金化热轧带肋钢筋技术研究[D]. 王培培. 西安建筑科技大学, 2019(06)
- [8]增氮对控轧控冷低碳Mo-V-Ti钢微观组织和力学性能的影响[D]. 肖心萍. 燕山大学, 2019(06)
- [9]汽车用IF钢表面氧化膜耐蚀性能的研究[D]. 陈红星. 东北大学, 2019(01)
- [10]Mn对低碳钛微合金钢组织与性能的影响研究[D]. 周伍. 桂林理工大学, 2017(06)